Додавач кецеља за тешке услове радаје важна опрема у рударству, металургији, лучкој и хемијској индустрији, али у стручном приручнику не постоји прецизна теорија дизајна о отпору који изазива резервоар. Формула отпора на вучу је изведена коришћењем најновије теорије притиска у канти и упоређена са формулом у многим приручницима, како би се указало на неисправност и недостатак оригиналне формуле.
Додавач кецеља за тешке услове рада игра незаменљиву улогу у рударству, металургији, хемијској индустрији, лучкој и другим индустријама. Од 1950-их, ниво дизајна и производње домаћег хранилица за кецеље за тешке услове рада је направио велики напредак, али још увек постоји одређени јаз у поређењу са страним земљама (до 12000т/х). Важан разлог је тај што је теорија дизајна тешке плоче и даље ограничена на најоригиналнији једноставан прорачун 1-магије. Конкретно, трење између материјала и материјала, трење између материјала и плоче сукње и трење између материјала и доње плоче и тако даље, деценијама не постоји тачна теорија дизајна, а велика и велика тешка плоча изнад две врсте прорачуна отпора је изузетно важна. Од почетка овог века неки научници су почели да проучавају теорију, али још увек има много нерешених проблема. По први пут су систематски изведене прорачунске формуле отпорности на смицање и отпора трења између материјала и лајсне плоче равног плочастог додавача. Члан [9] систематски изведене различите формуле за израчунавање отпора додавача за нагнуту рубну плочу. 1 Извођење формуле отпора да би се постигла слична функција вибрационог додавача и тракастог додавача, није у стању да издржи притисак складишта [рез. У стварном распореду процеса у рударству и другим индустријама, тешка плоча је директно распоређена испод силоса, а не постоји нагнута кецеља за тешке услове рада "врат силоса". Понекад је отвор силоса дужине 20м директно повезан са тешком плочом.
Нека су ок и ои притисак материјала у правцима к и и, Н/м; А је површина{0}}попречног пресека силоса, м2; Л је обим попречног пресека силоса, м; 8 је угао трења између материјала и зида силоса, 8=тан1ф. ; ф. Да ли је фактор трења између материјала и зида складишта; п је угао унутрашњег трења материјала, п=тан4,4 је фактор унутрашњег трења материјала; п је насипна густина материјала, кг/м3; г је убрзање гравитације, г=9.81м/с2; и висина материјала у магацину, м; Угао између четири зида силоса и хоризонталне равни је а и Б.
Друга ставка додавача кецеље за тешке услове на десној страни знака једнакости је еквивалентна формули, односно додатној сили трења доње плоче изазване материјалима у резервоару. Међутим, ова вредност нема функционалну везу са углом нагиба резервоара, висином резервоара и коефицијентом бочног притиска, тако да очигледно није тачно користити ову формулу у дизајну великих Хеави плоча. У литератури се не узимају у обзир сила смицања између материјала испод резервоара, додатно трење између материјала у резервоару и лајсне плоче изазвано материјалима у резервоару, а камоли трење између материјала и рубне плоче током транспортне дужине. Отпор на резервоару у једној литератури је следећи: Фм=хДкМг 10 пму Формула (19) је иста као она у литератури, осим што пМ има два различита алгоритма. ПМ=0.8 пгаб? Два алгоритма ПМ=2.8пга2б2/(а+б)пМ доказују несигурност саме формуле, а неразуман део је и однос функције са углом нагиба резервоара, висином резервоара и коефицијентом бочног притиска који се не мењају. Референца Отпор трења између материјала и сукње
