Уведена је формула отпора резања машине за стрижење коју су резимирали стручњаци бившег Совјетског Савезаминералне величине. Добијен је равнотежни однос између силе резања и носеће реакције честица материјала под условом пролазног стабилног ослонца. Изведен је генерализовани израз силе лома са насумичним дискретним особинама честица материјала: Затим се разматрају насумичне дискретне карактеристике честица материјала на основу производног капацитета и дају се рекурзивна формула тежине путника-честица која задовољава Д3 расподелу и израз ефикасности интервалних честица. Друго, анализира се коефицијент вероватноће временског импулсног оптерећења материјала честица, и разматра се фазно напредовање материјала финих честица под условом стабилног ослонца и двоструког прамчаног дебелог резања, и разматра се његов однос са производним капацитетом и потрошњом енергије. На крају је дат матрични израз пулсног оптерећења са насумичним дискретним особинама зрнастог материјала. Има важан теоријски значај и практичну примену за истраживање и развој дробилице финих честица.
Механички модел сваког механичког система је основа за анализу динамичких, кинематичких и статичких карактеристика механичког система. Минералне величине су разбијене насумичним и дискретним материјалима. Ово чини изазовом изградњу механичког модела минералних величина. Због тога може боље открити механизам ломљења дробилице. Страни научници користе методу дискретних елемената и софтвер за анализу дискретних елемената да симулирају величину силе дробљења. Процес је следећи: Експериментом су измерене физичке особине материјала као параметара симулације, а затим постављене честице да замене аналогни процес дробљења, овом методом се не може мерити тангенцијална крутост и нормална крутост између честица, само кроз симулациони експеримент добијају се резултати процеса чврстоће на притисак и стварна процена се добија, резултати експеримента немају део симулације и симулацију дискретног елемента процеса. дискретно, Дакле, овај метод има очигледне недостатке. Због тога, имајући у виду насумичне и дискретне особине минералних сијзера, од великог је теоретског значаја и практичне вредности проучавати кинетичка, кинематичка и статичка својства минералних сизера и развијати нове производе.
Минералне величине Разбијени материјал има насумично дискретно својство. Под претпоставком да је грануларни материјал сферни материјал са специфичном величином честица, када се одреди радијус (к) сферног материјала, одређује се његов положај у комори за дробљење, као што је приказано на слици 1. Док су испуњени одређени услови, резни зупчаник почиње да сече од тачке А, достиже максималну дубину сечења у тачки Б, и на свакој тачки Ц сечење се тренутно завршава сечењем материјала. уравнотежен са реакцијом подршке. На пример, када зупчаник за сечење достигне тачку Б, услов подршке је да сила реакције Н,Н,Нм формира стабилан троугласти ослонац и да је уравнотежена са силом сечења П. Када се сече назуб до тачке Б, максимална дубина сечења, тренутни тангенцијални отпор сечења може да се користи у бившој совјетској ученичкој формули отпора на резање {4. псК, К2К, х (0.25 + 0.018 + 0.1) Ф]; К=0, 1,... кН:п - контактна чврстоћа усечене стене, МПа, коефицијент чврстоће стене ф и контактна чврстоћа п, одговарајући однос је приказан у Табели 1. Када коефицијент тврдоће (тј. Платинелов коефицијент тврдоће) премашује вредност у табели 1, контактна чврстоћа се може израчунати као П=44}; К, коефицијент утицаја типа сечења, К=1.5; К2 је коефицијент утицаја геометрије резача, К=1232; К, је коефицијент утицаја величине главе алата, К=л.25; Размак у једном реду, мм; х дубина реза, мм; Ф Подручје хабања зуба, углавном Ф=(15~20)мм2. Бочна сила материјала за сечење са једним зупцем: П=КПег=[ц,(ц2тх)тц3]+(хх)}Пе; К=0, 1,... У формули 8(2): ц1 и ц2ц коефицијент утицаја распореда зубаца, по реду, ц =1.4,ц2=0.3,ц 0,15. Када се материјал разбије Принелл коефицијент тврдоће, дубина реза х, размак линија реза. Када се одреди, његово оптерећење отпора сечењу је скуп утврђених константи, односно његово генерализовано оптерећење: П=ПП.ПМ=0,1,.8 где је: П хоризонтална компонента: П вертикална компонента; Ја, један обртни момент; Ми, једна моћ. Оно што овде треба нагласити јесте да су научници бившег Совјетског Савеза сабрали формулу оптерећења на основу великог броја резултата испитивања и након дужег времена примене се показало да резултати прорачуна могу бити у доброј сагласности са стварним резултатима испитивања. Поред тога, најистакнутија карактеристика ове формуле је да Платинелов коефицијент тврдоће „треба само да тестира чврстоћу на притисак материјала који се дроби. У поређењу са тестним индексом рада Бонд, он је једноставан и поуздан. Истовремено, избегава утицај вредности индекса у Холмесовој формули. 2.2 Насумична дискретна вероватноћа индекса Део 2. Карактеристика2. Капацитет дробилице и временско импулсно оптерећење минералних мерача су једноструки-задатак дробљења за један зуб Кк10К,=3600×0кЗ(4), где је :К, задатак дробљења једног зуба, број честица, х ден. зупци дробилице З - Густина материјала који се дроби, (гцм) Да би се олакшала дискусија, следећа анализа насумичног импулсног оптерећења узима као пример прототипа 2ПГЦ-307, који не само да даје квалитативне закључке, већ даје и квантитативне резултате, али и потпуну анализу параметри и параметри карактеристика материјала, специфична референца параметара и резултати прорачуна дати су у референци.